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工作原理與結(jié)構(gòu)

1. 工作原理

　　在流體中設(shè)置旋渦發(fā)生體（阻流體），從旋渦發(fā)生體兩側(cè)交替地產(chǎn)生有規(guī)則的旋渦，這種旋渦稱為卡曼渦街，如圖1所示。旋渦列在旋渦發(fā)生體下游非對(duì)稱地排列。設(shè)旋渦的發(fā)生頻率為f，被測(cè)介質(zhì)來流的平均速度為U，旋渦發(fā)生體迎面寬度為d，表體通徑為D，根據(jù)卡曼渦街原理，有如下關(guān)系式
　　　　　　　　　　　　　　f=SrU₁/d=SrU/md 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　?。?）
式中　　U1--旋渦發(fā)生體兩側(cè)平均流速，m/s；
　　　　Sr--斯特勞哈爾數(shù)；
　　　　m--旋渦發(fā)生體兩側(cè)弓形面積與管道橫截面面積之比
　　　　　　　　

圖1 卡曼渦街

　　管道內(nèi)體積流量qv為
　　　　　　　　　　　　qv=πD²U/4=πD²mdf/4Sr 　　　　　　　　　　　　　　　　(2)
　　　　　　　　　　　　K=f/qv=[πD²md/4Sr]^-1 　　　　　　　　　　　　　　　　 (3)
式中 K--流量計(jì)的儀表系數(shù)，脈沖數(shù)/m³（P/m³）。
　　K除與旋渦發(fā)生體、管道的幾何尺寸有關(guān)外，還與斯特勞哈爾數(shù)有關(guān)。斯特勞哈爾數(shù)為無量綱參數(shù)，它與旋渦發(fā)生體形狀及雷諾數(shù)有關(guān)，圖2所示為圓柱狀旋渦發(fā)生體的斯特勞哈爾數(shù)與管道雷諾數(shù)的關(guān)系圖。由圖可見，在Re_D=2×10⁴～7×10⁶范圍內(nèi)，Sr可視為常數(shù)，這是儀表正常工作范圍。當(dāng)測(cè)量氣體流量時(shí)，VSF的流量計(jì)算式為
　　　　　　　　　　 　　　　　　　　　　　　　　　　(4)

圖2 斯特勞哈爾數(shù)與雷諾數(shù)關(guān)系曲線

式中 q_Vn，q_V--分別為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下（0^oC或20^oC，101.325kPa）和工況下的體積流量，m³/h； 
　　 Pn，P--分別為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下和工況下的壓力，Pa；
　　 Tn，T--分別為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下和工況下的熱力學(xué)溫度，K；
　　 Zn，Z--分別為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下和工況下氣體壓縮系數(shù)。 
　　由上式可見，VSF輸出的脈沖頻率信號(hào)不受流體物性和組分變化的影響，即儀表系數(shù)在一定雷諾數(shù)范圍內(nèi)僅與旋渦發(fā)生體及管道的形狀尺寸等有關(guān)。但是作為流量計(jì)在物料平衡及能源計(jì)量中需檢測(cè)質(zhì)量流量，這時(shí)流量計(jì)的輸出信號(hào)應(yīng)同時(shí)監(jiān)測(cè)體積流量和流體密度，流體物性和組分對(duì)流量計(jì)量還是有直接影響的。

2. 結(jié)構(gòu)

　　VSF由傳感器和轉(zhuǎn)換器兩部分組成，如圖3所示。傳感器包括旋渦發(fā)生體（阻流體）、檢測(cè)元件、儀表表體等；轉(zhuǎn)換器包括前置放大器、濾波整形電路、D／A轉(zhuǎn)換電路、輸出接口電路、端子、支架和防護(hù)罩等。近年來智能式流量計(jì)還把微處理器、顯示通訊及其他功能模塊亦裝在轉(zhuǎn)換器內(nèi)。

圖3 渦街流量計(jì)

（1）旋渦發(fā)生體

　　旋渦發(fā)生體是檢測(cè)器的主要部件，它與儀表的流量特性（儀表系數(shù)、線性度、范圍度等）和阻力特性（壓力損失）密切相關(guān)，對(duì)它的要求如下。
　　1） 能控制旋渦在旋渦發(fā)生體軸線方向上同步分離；
　　2） 在較寬的雷諾數(shù)范圍內(nèi)，有穩(wěn)定的旋渦分離點(diǎn)，保持恒定的斯特勞哈爾數(shù)；
　　3） 能產(chǎn)生強(qiáng)烈的渦街，信號(hào)的信噪比高； 
　　4） 形狀和結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于加工和幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化，以及各種檢測(cè)元件的安裝和組合；
　　5） 材質(zhì)應(yīng)滿足流體性質(zhì)的要求，耐腐蝕，耐磨蝕，耐溫度變化；
　　6） 固有頻率在渦街信號(hào)的頻帶外。
　　已經(jīng)開發(fā)出形狀繁多的旋渦發(fā)生體，它可分為單旋渦發(fā)生體和多旋渦發(fā)生體兩類，如圖4所示。單旋渦發(fā)生體的基本形有圓柱、矩形柱和三角柱，其他形狀皆為這些基本形的變形。三角柱形旋渦發(fā)生體是應(yīng)用zui廣泛的一種，如圖5所示。圖中D為儀表口徑。為提高渦街強(qiáng)度和穩(wěn)定性，可采用多旋渦發(fā)生體，不過它的應(yīng)用并不普遍。

（a）單旋渦發(fā)生體

（b）雙、多旋渦發(fā)生體
圖4 旋渦發(fā)生體

圖5 三角柱旋渦發(fā)生體
d/D=0.2～0.3;c/D=0.1～0.2;
b/d=1～1.5;θ=15^o～65^o

⑵ 檢測(cè)元件

　　流量計(jì)檢測(cè)旋渦信號(hào)有5種方式。
　　1） 用設(shè)置在旋渦發(fā)生體內(nèi)的檢測(cè)元件直接檢測(cè)發(fā)生體兩側(cè)差壓；
　　2） 旋渦發(fā)生體上開設(shè)導(dǎo)壓孔，在導(dǎo)壓孔中安裝檢測(cè)元件檢測(cè)發(fā)生體兩側(cè)差壓；
　　3） 檢測(cè)旋渦發(fā)生體周圍交變環(huán)流；
　　4） 檢測(cè)旋渦發(fā)生體背面交變差壓；
　　5） 檢測(cè)尾流中旋渦列。
　　根據(jù)這5種檢測(cè)方式，采用不同的檢測(cè)技術(shù)（熱敏、超聲、應(yīng)力、應(yīng)變、電容、電磁、光電、光纖等）可以構(gòu)成不同類型的VSF，如表1所示。

表1 旋渦發(fā)生體和檢測(cè)方式一覽表

⑶ 轉(zhuǎn)換器

　　檢測(cè)元件把渦街信號(hào)轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，該信號(hào)既微弱又含有不同成分的噪聲，必須進(jìn)行放大、濾波、整形等處理才能得出與流量成比例的脈沖信號(hào)。
　　不同檢測(cè)方式應(yīng)配備不同特性的前置放大器，如表2所列。

表2 檢測(cè)方式與前置放大器

　　轉(zhuǎn)換器原理框圖如圖6所示。

圖6 轉(zhuǎn)換器原理框圖

⑷ 儀表表體

　　儀表表體可分為夾持型和法蘭型，如圖7所示。

圖7 儀表表體

三、 優(yōu)點(diǎn)和局限性

1. 優(yōu)點(diǎn)
　　VSF結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單牢固，安裝維護(hù)方便（與節(jié)流式差壓流量計(jì)相比較，無需導(dǎo)壓管和三閥組等，減少泄漏、堵塞和凍結(jié)等）。
　　適用流體種類多，如液體、氣體、蒸氣和部分混相流體。
　　度教高（與差壓式，浮子式流量計(jì)比較），一般為測(cè)量值的（ ±1%～±2%）R。
　　范圍寬度，可達(dá)10：1或20：1。
　　壓損小（約為孔板流量計(jì)1/4～1/2）。
　　輸出與流量成正比的脈沖信號(hào)，適用于總量計(jì)量，無零點(diǎn)漂移；
　　在一定雷諾數(shù)范圍內(nèi)，輸出頻率信號(hào)不受流體物性（密度，粘度）和組分的影響，即儀表系數(shù)僅與旋渦發(fā)生體及管道的形狀尺寸有關(guān)，只需在一種典型介質(zhì)中校驗(yàn)而適用于各種介質(zhì)，如圖8所示。

圖8 不同測(cè)量介質(zhì)的斯特勞哈爾數(shù)

　　可根據(jù)測(cè)量對(duì)象選擇相應(yīng)的檢測(cè)方式，儀表的適應(yīng)性強(qiáng)。
　　VSF在各種流量計(jì)中是一種較有可能成為僅需干式校驗(yàn)的流量計(jì)。

2. 局限性

　　VSF不適用于低雷諾數(shù)測(cè)量（Re_D≥2×10⁴），故在高粘度、低流速、小口徑情況下應(yīng)用受到限制。
　　旋渦分離的穩(wěn)定性受流速分布畸變及旋轉(zhuǎn)流的影響，應(yīng)根據(jù)上游側(cè)不同形式的阻流件配置足夠長(zhǎng)的直管段或裝設(shè)流動(dòng)調(diào)整器（整流器），一般可借鑒節(jié)流式差壓流量計(jì)的直管段長(zhǎng)度要求安裝。
　　力敏檢測(cè)法VSF對(duì)管道機(jī)械振動(dòng)較敏感，不宜用于強(qiáng)振動(dòng)場(chǎng)所。
　　與渦輪流量計(jì)相比儀表系數(shù)較低，分辨率低，口徑愈大愈低，一般滿管式流量計(jì)用于 
DN300以下。
　　儀表在脈動(dòng)流、混相流中尚欠缺理論研究和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。

四、分類與凡種類型產(chǎn)品簡(jiǎn)介

1. 分類

　　渦街流量計(jì)可按下述原則分類。
　　按傳感器連接方式分為法蘭型和夾裝型。
　　按檢測(cè)方式分為熱敏式、應(yīng)力式、電容式、應(yīng)變式、超聲式、振動(dòng)體式、光電式和光纖式等。
　　按用途分為普通型、防爆型、高溫型、耐腐型、低溫型、插入式和汽車型等。
　　按傳感器與轉(zhuǎn)換器組成分為一體型和分離型。
　　按測(cè)量原理分為體積流量計(jì)、質(zhì)量流量計(jì)。

2. 幾種類型產(chǎn)品簡(jiǎn)介

　　各類渦街流量計(jì)性能比較如表3所示。

表3 不同檢測(cè)方法渦街流量計(jì)比較

注∶√-較好、△-一般、×-差。

　　以下簡(jiǎn)介幾種類型VSF。

　?、?應(yīng)力式VSF

　　如圖9所示，應(yīng)力式VSF應(yīng)用檢測(cè)方式1）～4）（見二、2.），它把檢測(cè)元件受到的升力以應(yīng)力形式作用在壓電晶體元件上，轉(zhuǎn)換成交變的電荷信號(hào)，經(jīng)電荷放大、濾波、整形后得到旋渦頻率信號(hào)。壓電傳感器響應(yīng)快、信號(hào)強(qiáng)、工藝性好、制造成本低、與測(cè)量介質(zhì)不接觸、可靠性高。儀表的工作溫度范圍寬，現(xiàn)場(chǎng)適應(yīng)性強(qiáng)，可靠性較高，它是目前VSF的主要產(chǎn)品類型。

圖9 應(yīng)力式渦街流量計(jì)
1-表頭組；2-三角柱；3-表體；4-聯(lián)軸；5-壓板；6-探頭；7-密封墊；8-接頭；
9-密封墊圈；10-螺栓；11-銷；12-銘牌；13-圓螺母；14-支架；15-螺栓

　　但是，它對(duì)管道振動(dòng)較敏感，是其主要缺點(diǎn)，幾年來，生產(chǎn)廠家做了大量工作以彌補(bǔ)此缺陷：如對(duì)儀表本身結(jié)構(gòu)，檢測(cè)位置以及信號(hào)處理等采取措施；在管道安裝減震方式下功夫；向用戶提供選點(diǎn)咨詢指導(dǎo)等，已經(jīng)取得一定的進(jìn)展，當(dāng)然如測(cè)量對(duì)象有較強(qiáng)的振動(dòng)還是不用為好。

?。?）電容式VSF

　　電容式VSF應(yīng)用檢測(cè)方式1）、2），安裝在渦街流量傳感器中的電容檢測(cè)元件相當(dāng)于一個(gè)懸臂梁（見圖10）。當(dāng)旋渦產(chǎn)生時(shí)，在兩側(cè)形成微小的壓差，使振動(dòng)體繞支點(diǎn)產(chǎn)生微小變形，從而導(dǎo)致一個(gè)電容間隙減少（電容量增大），另一個(gè)電容間隙增大（電容量下降），通過差分電路檢測(cè)電容差值。當(dāng)管道有振動(dòng)時(shí)，不管振動(dòng)是何方向，由振動(dòng)產(chǎn)生的慣性力同時(shí)作用在振動(dòng)體及電極上，使振動(dòng)體與電極都在同方向上產(chǎn)生變形，由于設(shè)計(jì)時(shí)保證了振動(dòng)體與電極的幾何結(jié)構(gòu)與尺寸相匹配，使它們的變形量一致，差動(dòng)信號(hào)為零。這就是電容檢測(cè)元件耐振性能好的原因。雖然由于制造工藝的誤差，不可能*消除振動(dòng)的影響，但大大提高了耐振性能。試驗(yàn)證明，其耐振性能超過1g。電容式另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是可耐高溫達(dá)400^oC，溫度對(duì)電容檢測(cè)元件的影響有兩方面：溫度使電容間介電常數(shù)發(fā)生變化和電極的幾何尺寸隨溫度而變，這些導(dǎo)致電容值發(fā)生變化，另一方面由于溫度升高金屬熱電子發(fā)射造成電容的漏電流增大。試驗(yàn)證明，當(dāng)溫度升高至400^oC時(shí)無論電容值變化或漏電流增大都未影響儀表的基本性能。

圖10 電容式檢測(cè)元件

　?、?熱敏式VSF

　　熱敏式VSF采用檢測(cè)方式2）、3），如圖11所示。旋渦分離引起局部流速變化，改變熱敏電阻阻值，恒流電路把橋路電阻變化轉(zhuǎn)換為交變電壓信號(hào)。這種儀表檢測(cè)靈敏度較高，下限流速低，對(duì)振動(dòng)不敏感，可用于清潔、無腐蝕性流體測(cè)量。

圖11 熱敏式渦街流量計(jì)
R₁₁，R₁₂-熱敏電阻

　?、?超聲式VSF

　　超聲式VSF采用檢測(cè)方式5），如圖12所示。由圖可見，在管壁上安裝二對(duì)超聲探頭T₁，R₁，T₂，R₂，探頭T₁，T₂發(fā)射高頻、連續(xù)聲信號(hào)，聲波橫穿流體傳播。當(dāng)旋渦通過聲束時(shí)，每一對(duì)旋轉(zhuǎn)方向相反的旋渦對(duì)聲波產(chǎn)生一個(gè)周期的調(diào)制作用，受調(diào)制聲波被接收探頭R₁，R₂轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，經(jīng)放大、檢波、整形后得旋渦信號(hào)。儀表有較高檢測(cè)靈敏度，下限流速較低，但溫度對(duì)聲調(diào)制有影響，流場(chǎng)變化及液體中含氣泡對(duì)測(cè)量影響較大，故儀表適用于溫度變化小的氣體和含氣量微小的液體流量測(cè)量。

圖12 超聲式渦街流量傳感器

　?、?振動(dòng)體式VSF

　　振動(dòng)體式VSF采用檢測(cè)方式2），如圖13所示。在旋渦發(fā)生體軸向開設(shè)圓柱形深孔，孔內(nèi)放置軟磁材料制作的輕質(zhì)空心小球或圓盤（振動(dòng)體），旋渦分離產(chǎn)生的差壓推動(dòng)振動(dòng)體上下運(yùn)動(dòng)，位于振動(dòng)體上方的電磁傳感器檢測(cè)出旋渦頻率。它只適用于清潔度較高的流體（如蒸汽），可用于*溫（427^oC）及極低溫（-268^oC），這是其特點(diǎn)。

圖13 振動(dòng)體式渦街流量計(jì)

　?、?升力式渦街質(zhì)量流量計(jì)

　　旋渦分離的同時(shí)，旋渦發(fā)生體受到流體作用的升力，升力F的大小為
　　　　　　　　　　　　　　F=C_LρU²/2 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（5）
式中 　　C_L-旋渦發(fā)生體升力系數(shù)。
　　以式（5）除以式（1），經(jīng)整理后可得質(zhì)量流量q_m
　　　　　　　　　　　　　　q_m=ρU(π/4)D²=πD²Sr/2C_Lmd×F/f　　　　　　　　　　　　 （6） 
　　由式（6）可看出，質(zhì)量流量q_m與升力F成正比。圖14為原理框圖。從壓電檢測(cè)元件取出旋渦信號(hào)，經(jīng)電荷轉(zhuǎn)換器后分兩路處理：一路經(jīng)有源濾波器、施密特整形器和f/V轉(zhuǎn)換器，獲得與流速成正比的信號(hào)；另一路經(jīng)放大器、濾波器獲得信號(hào)幅值與ρU²成正比的信號(hào)。這兩路信號(hào)經(jīng)除法器運(yùn)算，獲得質(zhì)量流量。

圖14 升力式渦街質(zhì)量流量計(jì)原理框圖

　　該方法結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但信號(hào)幅值與壓電元件穩(wěn)定性、放大器穩(wěn)定性、現(xiàn)場(chǎng)安裝條件、被測(cè)介質(zhì)溫度等多種因素有關(guān)，測(cè)量度難以提高。

　?、?差壓式渦街質(zhì)量流量計(jì)

　　流體通過旋渦發(fā)生體，產(chǎn)生旋渦分離和尾流震蕩，部分能量被消耗和轉(zhuǎn)換，在旋渦發(fā)生體前后產(chǎn)生壓力損失
　　　　△p=C_DρU²/2 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　?。?）
式中　　 C_D-渦街流量傳感器阻力系數(shù)。
　　以式（7）除式（1），經(jīng)整理后得質(zhì)量流量q_m
　　　　　　　　　　　　q_m=ρU(π/4)D²=(πD²Sr/2mdC_D)(△p/f) 　　　　　　　　　　　?。?）
　　圖15示為差壓式渦街質(zhì)量流量計(jì)原理框圖，傳感器輸出與體積流量成正比的頻率，差壓?jiǎn)卧獪y(cè)出旋渦發(fā)生體前后特定位置的差壓△P，經(jīng)計(jì)算單元計(jì)算，獲得質(zhì)量流量q_m。選擇阻力特性和流量特性俱佳的旋渦發(fā)生體，確定取壓孔位置，建立C_D的數(shù)學(xué)模型是技術(shù)關(guān)鍵。

圖15 差壓式渦街質(zhì)量流量計(jì)

五、選用考慮要點(diǎn)

1. 應(yīng)用概況

　　VSF自20世紀(jì)70年代在工業(yè)上應(yīng)用以來，由于它具有一些突出的特點(diǎn)，受到用戶歡迎，并得到迅速發(fā)展。像它這樣開發(fā)只有20多年即已躋身通用流量計(jì)之列，在流量計(jì)中是少有的。由于應(yīng)用時(shí)間短，無論理論研究或?qū)嵺`經(jīng)驗(yàn)都比較薄弱，不免出現(xiàn)一些問題，這是不足為怪的。多年實(shí)踐證明，VSF的選用（選型和使用）是用好流量計(jì)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，因此儀表制造廠應(yīng)加強(qiáng)售前服務(wù)，即幫助用戶選型，并在安裝投用上給予指導(dǎo)。只要抓住這一環(huán)節(jié)，該流量計(jì)不失為一種性能不錯(cuò)的流量計(jì)。
　　20世紀(jì)90年代中后期世界范圍內(nèi)VSF在流量?jī)x表總量中，臺(tái)數(shù)約占3%～5%，每年5萬～6萬臺(tái)，金額占4%～6%；在我國(guó)銷售臺(tái)數(shù)約占流量?jī)x表總量（不包括*表和水 表及玻璃管浮子流量計(jì)）的6%～8%，每年1．5萬～2萬臺(tái)。

2. VSF的口徑選擇

　　VSF的儀表口徑及規(guī)格選擇很重要，它類似于差壓流量計(jì)節(jié)流裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算，要遵循一些原則進(jìn)行選擇。儀表口徑選擇步驟如下。
　　首先必須明確以下工作參數(shù)。
　　1）流體名稱，組分；
　　2）工作狀態(tài)的zui大、常用、zui小流量；
　　3）zui高、常用、zui低工作壓力和工作溫度； 
　　4）工作狀態(tài)介質(zhì)的粘度。
　　VSF的輸出信號(hào)是與工作狀態(tài)的體積流量成正比的，因此如已知?dú)怏w流量是標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)體積流量或質(zhì)量流量時(shí)，應(yīng)把它換算成工作狀態(tài)下的體積流量q_v
　　　　　　　　　　　　　　q_v=q_n(p_nTZ/pT_nZ_n) m³／h 　　　　　　　　　　　　　　　?。?）
式中 q_v，q_n--分別為工作狀態(tài)和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積流量，m³／h；
　　 P，P_n--分別為工作狀態(tài)和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的壓力，Pa；
　　 T，T_n--分別為工作狀態(tài)和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的熱力學(xué)溫度，K；
　　 Z，Z_n--分別為工作狀態(tài)和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的氣體壓縮系數(shù)。 
　　工作狀態(tài)下介質(zhì)的密度ρ和體積流量q_v
　　　　　　　　　　ρ=ρ_n(pT_nZ_n/ p_nTZ) 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　(10)
式中　　ρ，ρ_n--分別為工作狀態(tài)和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的介質(zhì)密度，kg/m³；
　　其余符號(hào)同上。 
　　　　　　　　　　　　　　q_v =q_m／ρ 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　?。?1）
式中 q_m--質(zhì)量流量，kg/h。
　　下面需要選擇傳感器口徑。傳感器口徑選擇主要是對(duì)流量下限值進(jìn)行核算。它應(yīng)該滿足 兩個(gè)條件：zui小雷諾數(shù)不應(yīng)低于界限雷諾數(shù)（Re_C＝2×10⁴）和對(duì)于應(yīng)力式VSF在下限流量 時(shí)旋渦強(qiáng)度應(yīng)大于傳感器旋渦強(qiáng)度的允許值（旋渦強(qiáng)度與升力ρU²成比例關(guān)系），對(duì)于液體還應(yīng)檢查zui小工作壓力是否高于工作溫度下的飽和蒸氣壓，即是否會(huì)產(chǎn)生氣穴現(xiàn)象。
　　這些條件用數(shù)學(xué)式可表示如下(12-14)
　　　　　　　　　　　　　　
式中 q_Vmin，q_V0min--分別為工作狀態(tài)和校準(zhǔn)狀態(tài)下的zui小體積流量，m³/h；
　?。╭_Vmin）_ρ--滿足旋渦強(qiáng)度要求時(shí)zui小體積流量，m³/h；
　?。╭_Vmin）_υ--滿足zui小雷諾數(shù)要求時(shí)zui小體積流量，m³/h；
　　ρ，ρ₀--分別為工作狀態(tài)和校準(zhǔn)狀態(tài)下介質(zhì)的密度，kg/m³；
　　υ，υ₀--分別為工作狀態(tài)和校準(zhǔn)狀態(tài)下介質(zhì)的運(yùn)動(dòng)粘度，m²/s；
　　P_min--zui小工作壓力，Pa； 
　　△p--zui大流量時(shí)傳感器的壓力損失，Pa，
　　　　　　　　　　△p=C_D（ρU²/2），C_D≈2
　　U--管道平均流速，m／s； 
　　P_V--工作溫度下液體的飽和蒸氣壓，Pa。 
　　比較（q_Vmin）_ρ，和（q_Vmin）_υ： 
　　若（q_Vmin）_υ≥（q_Vmin）_ρ，可測(cè)流量范圍為（q_Vmin）_ρ～q_Vmax，線性范圍為（q_Vmin）_υ～q_Vmax； 
　　若（q_Vmin）_υ＜（q_Vmin）_ρ，可測(cè)流量范圍和線性范圍為（q_Vmin）_ρ～q_Vmax。
　　流量測(cè)量范圍的確定還應(yīng)檢查是否處于儀表的工作范圍（即上限流量的1/2～2/3處）。表4示有某型號(hào)渦街流量計(jì)特定校準(zhǔn)條件下各種口徑的流量測(cè)量范圍。

表4 某型號(hào)渦街流量計(jì)特定校準(zhǔn)條件下流量測(cè)量范圍

注：校準(zhǔn)條件如下： 
　　1．液體：常溫水，t=20℃，ρ=998.2kg/m³，υ=1.006×10^-6m²/s。
　　2．氣體：常溫常壓空氣，t=20℃，P=0.1MPa（絕），ρ=1.205 kg/m³，υ=15×10^-6 m²/s。

　　根據(jù)上述原則選擇的儀表口徑不－定與管道通徑相一致，如不同時(shí)應(yīng)連接異形管并配置一段必要的直管段長(zhǎng)度。

　　【例1】空氣流量測(cè)量

　　 ⑴ 已知條件

　　 zui大流量：2000m³/h（20℃,101.325kPa）
　　 zui小流量：300m³/h（20℃，101.325kPa） 
　　 管道內(nèi)徑：80mm 
　　 工作壓力：0.5MPa（絕）
　　 工作溫度：60℃ 

　?。?）輔助計(jì)算
　　　　 
　　　　 

　　 (3) 口徑選擇
　　　　
　　比較（q_V0min）_ρ和（q_V0min）_υ，
　　　　　　　　　　　　　　　?。╭_V0min）_ρ＞（q_V0min）_υ
　　故可測(cè)流量范圍為（q_V0min）_ρ～q_Vmax。
　　即可測(cè)流量范圍為143.7～2000m³/h，由表4查得DN100可滿足要求，這樣VSF口徑與管道通徑不一致，應(yīng)設(shè)置異徑管（擴(kuò)散管）并配置一段直管段。

　　【例2】熱水流量測(cè)量

　　（1）已知條件

　　zui大流量：18m³/h
　　zui小流量：6 m³/h
　　工作壓力：0.25MPa 
　　工作溫度：90℃ 
　　介質(zhì)密度：965 kg/m³
　　介質(zhì)粘度：3.32×10^-7m²/s

　?。?）口徑選擇
　　　　 
　　比較（q_V0min）_ρ和（q_V0min）_υ，
　　　　　　　　　　　　　　　?。╭_V0min）_ρ≤（q_V0min）_υ
　　可測(cè)流量范圍為（q_V0min）_ρ～q_Vmax。查得DN40、ND50皆可滿足要求，選擇DN40更合適些。

　?。?）檢查壓力損失 

　　zui大流量時(shí)平均流速U_max為
　　　　
　　查生產(chǎn)廠提供的資料得C_D：2.2 
　　則 △p=1.1ρU²_max=1.1×965×3.98²=0.168×10⁵Pa
　　不發(fā)生氣穴的zui低工作壓力 
　　　　　　　　p=2.7△p_max+1.3pv=2.7×0.168×10⁵+1.3×0.7149×10⁵=0.138MPa
　　故由計(jì)算可知不會(huì)發(fā)生氣穴現(xiàn)象。
　　飽和水蒸氣的流量測(cè)量范圍可由表4所示氣體流量測(cè)量范圍用下式求得
　　　　　　　　　　　　 　　　　　　　　　　　　　　(15)
式中 q_m--水蒸氣的質(zhì)量流量，t/h；
　　 q_v空--空氣的體積流量，m³/h；
　　 ρ--水蒸氣的密度，kg/m³；
　　 ρ₀--空氣的密度，ρ₀=1.205 kg/m³。
　　飽和水蒸氣的流量測(cè)量范圍如表5所示。
　　試計(jì)算DN100飽和水蒸氣0.8MPa時(shí)的流量范圍。
　　1） 由表4查得DN100流量范圍100～1000 m³/h；
　　2） 由飽和水蒸氣密度表查出0.8MPa時(shí)，ρ=4.162 kg/m³；
　　3） 計(jì)算得
　　　　

表5 飽和水蒸氣質(zhì)量流量范圍　　　　　　 單位：（kg/ h）

3. VSF的度

　　VSF的度對(duì)于液體大,致在±0.5%R～±2%R，對(duì)于氣體在±l%R～±2%R，重復(fù)性一般為0.2%～0.5%。由于VSF的儀表系數(shù)較低，頻率分辨率低，口徑愈大愈低，故儀表口徑不宜過大（DN300以下）。
　　范圍度寬是VSF的特點(diǎn)，但重要的是下限流量為多少。一般液體平均流速下限為0.5m/s，氣體為4～5m／s。VSF的正常流量在正常測(cè)量范圍的1/2～2/3處。
　　VSF的儀表系數(shù)不受測(cè)量介質(zhì)物性的影響，這是很大的優(yōu)點(diǎn)，可以用一種典型介質(zhì)校驗(yàn)而應(yīng)用到其他介質(zhì)去，對(duì)于解決校驗(yàn)設(shè)備問題提供便利。但是應(yīng)該看到由于液、氣的流速范圍差別很大，因此頻率范圍亦差別很大。處理渦街信號(hào)的放大器電路中，濾波器的通帶不同，電路參數(shù)亦不同，因此，同一電路參數(shù)是不能用于不同測(cè)量介質(zhì)的。介質(zhì)改變，電路參數(shù)亦應(yīng)隨之改變。
　　另外，氣體和液體的密度差別很大，旋渦分離時(shí)產(chǎn)生的信號(hào)強(qiáng)度與密度成正比。因此信號(hào)強(qiáng)度差別亦很大，液、氣放大器電路的增益，觸發(fā)靈敏度等皆不一樣，壓電電荷差別大，電荷放大器的參數(shù)也不同。即使同為氣體（或液體、蒸汽）隨著介質(zhì)壓力、溫度不同，密度不同，使用的流量范圍不同，信號(hào)強(qiáng)度亦不同，電路參數(shù)同樣要改變。因此一臺(tái)VSF不經(jīng)硬件或軟件修改，改變使用介質(zhì)或改變儀表口徑是不可行的。

4. 主要問題

　　VSF大量使用已有十余年，使用效果不理想，總結(jié)起來主要有以下幾點(diǎn)原因。
　　1）產(chǎn)品質(zhì)量問題，設(shè)計(jì)原理或設(shè)計(jì)方案有嚴(yán)重缺陷，產(chǎn)品材料、工藝質(zhì)量不良。尤其近年來，一些生產(chǎn)廠片面追求利潤(rùn)，產(chǎn)品粗制濫造，敗壞了VSF的聲譽(yù)。
　　2）儀表選型和使用問題，用戶給定工藝參數(shù)不準(zhǔn)確，使得選型不當(dāng)；安裝地點(diǎn)選擇有問題，安裝不符合規(guī)定要求。
　　3）現(xiàn)場(chǎng)調(diào)整問題，現(xiàn)場(chǎng)投運(yùn)缺乏調(diào)整或調(diào)整不當(dāng)，正確的調(diào)整是用好的關(guān)鍵。

5. 適用的情況

　　VSF不適用于測(cè)量低雷諾數(shù)（Re_D≤2×10⁴）流體。低雷諾數(shù)時(shí)斯特勞哈爾數(shù)隨著雷諾數(shù)而變，儀表線性度變差，流體粘度高會(huì)顯著影響甚至阻礙旋渦的產(chǎn)生，選型的一個(gè)限制條件是不能使用于界限雷諾數(shù)之下。 
　　VSF適用的流體比較廣泛，但對(duì)于流體的臟污性質(zhì)要注意。含固體微粒的流體對(duì)旋渦發(fā)生體的沖刷會(huì)產(chǎn)生噪聲，磨損旋渦發(fā)生體。若含有的短纖維纏繞在旋渦發(fā)生體上將改變儀表系數(shù)。
　　VSF在混相流體中的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)還少，一般可用于含分散、均勻的微小氣泡，但容積含氣率應(yīng)小于7%～10%的氣、液兩相流，若超出2%就應(yīng)對(duì)儀表系數(shù)進(jìn)行修正?？捎糜诤稚?、均勻的固體微粒，含量不大于2%的氣固、液固兩相流。可用于互不溶解的液液（如油和水）兩組分流等。 
　　脈動(dòng)流和旋轉(zhuǎn)流會(huì)對(duì)VSF產(chǎn)生嚴(yán)重影響。如果脈動(dòng)頻率與渦街頻率頻帶合拍可能引起諧振破壞正常工作和設(shè)備，使渦街信號(hào)產(chǎn)生"鎖定（1ock-in）"現(xiàn)象，這時(shí)信號(hào)固定于某一頻率。"鎖定"與脈動(dòng)幅值、旋渦發(fā)生體形狀及堵塞比等有關(guān)。VSF的正常工作的脈動(dòng)閾值尚待試驗(yàn)確定。80年代以來國(guó)內(nèi)外流量測(cè)量工作者已對(duì)VSF在混相流、脈動(dòng)流中的應(yīng)用開展許多試驗(yàn)研究，標(biāo)準(zhǔn)化組織（ISO）已發(fā)布的技術(shù)報(bào)告中亦關(guān)注這方面內(nèi)容。

6. 經(jīng)濟(jì)性

　　在眾多的流量計(jì)中，VSF的經(jīng)濟(jì)性較好，是一種經(jīng)濟(jì)實(shí)惠的流量計(jì)。VSF的基本性能處于中等偏上水平，購置費(fèi)低于質(zhì)量式、電磁式、容積式等，而安裝、運(yùn)行、維護(hù)費(fèi)低于節(jié)流式、容積式、渦輪式等，如僅作為控制系統(tǒng)檢測(cè)儀表可采用干校方式節(jié)省周期校驗(yàn)費(fèi)用。

六、 安裝使用注意事項(xiàng)

1. 安裝注意事項(xiàng)

　　VSF屬于對(duì)管道流速分布畸變、旋轉(zhuǎn)流和流動(dòng)脈動(dòng)等敏感的流量計(jì)，因此，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)管道安裝條件應(yīng)充分重視，遵照生產(chǎn)廠使用說明書的要求執(zhí)行。
　　VSF可安裝在室內(nèi)或室外。如果安裝在地井里，有水淹的可能，要選用涎水型傳感器。傳感器在管道上可以水平、垂直或傾斜安裝，但測(cè)量液體和氣體時(shí)為防止氣泡和液滴的干擾，安裝位置要注意，如圖16所示。

圖16 混相流體的安裝 
（a） 測(cè)量含液體的氣體流量?jī)x表安裝；
（b） 測(cè)量含氣液體流量?jī)x表安裝

　　VSF必須保證上、下游直管段有必要的長(zhǎng)度，如圖17所示。在各種資料中數(shù)據(jù)有差異，其原因可能是，旋渦發(fā)生體尚未標(biāo)準(zhǔn)化，形狀尺寸的差異有多少影響尚待驗(yàn)證；對(duì)各類阻流件必要的直管段長(zhǎng)度試驗(yàn)研究尚不夠，即還不成熟，對(duì)比節(jié)流式差壓流量計(jì)，這方面工作還處于初始階段。

圖17 渦街流量計(jì)對(duì)上、下游直管段長(zhǎng)度的要求
（a）一個(gè)90^o彎頭；（b）同心擴(kuò)管；（c）同心收縮全開閥門；（d）不同平面兩個(gè)90^o彎頭；
（e）調(diào)節(jié)閥半開閥門；（f）同一平面兩個(gè)90^o彎頭

　　傳感器與管道的連接如圖18所示。在與管道連接時(shí)要注意以下問題。

圖18 傳感器與管道的連接

　　1） 上、下游配管內(nèi)徑D與傳感器內(nèi)徑D`相同，其差異滿足下述條件：0.95D≤D`≤1.1D。
　　2） 配管應(yīng)與傳感器同心，同軸度應(yīng)小于0.05D`。
　　3） 密封墊不能凸入管道內(nèi)，其內(nèi)徑可比傳感器內(nèi)徑大1～2mm。
　　4） 如需斷流檢查與清洗傳感器，應(yīng)設(shè)置旁通管道如圖19所示。

圖19 旁通管道示意圖

　　5） 減小振動(dòng)對(duì)VSF的影響應(yīng)該作為VSF現(xiàn)場(chǎng)安裝的一個(gè)突出問題來關(guān)注。首先在選擇傳感器安裝場(chǎng)所時(shí)盡量注意避開振動(dòng)源。其次采用彈性軟管連接在小口徑中可以考慮。第三，加裝管道支撐物是有效的減振方法，一種管道支撐方法如圖20所示。

圖20 安裝管道支持舉例

　　成套安裝，包括前后直管段，流動(dòng)調(diào)整器等是保證獲得高度測(cè)量的一個(gè)措施，特別這些裝配在制造廠進(jìn)行更能保證安裝的質(zhì)量，圖21所示為一安裝實(shí)例。

圖21 高精度測(cè)量的配管安裝

　　電氣安裝應(yīng)注意傳感器與轉(zhuǎn)換器之間采用屏蔽電纜或低噪聲電纜連接，其距離不應(yīng)超過使用說明書的規(guī)定。布線時(shí)應(yīng)遠(yuǎn)離強(qiáng)功率電源線，盡量用單獨(dú)金屬套管保護(hù)。應(yīng)遵循"一點(diǎn)接地"原則，接地電阻應(yīng)小于10Ω。整體型和分離型都應(yīng)在傳感器側(cè)接地，轉(zhuǎn)換器外殼接地點(diǎn)應(yīng)與傳感器"同地"。

2. 使用注意事項(xiàng) 

　?。?）現(xiàn)場(chǎng)安裝完畢通電和通流前的檢查

　　1）主管和旁通管上各法蘭、閥門、測(cè)壓孔、測(cè)溫孔及接頭應(yīng)無滲漏現(xiàn)象； 
　　2）管道振動(dòng)情況是否符合說明書規(guī)定；
　　3）傳感器安裝是否正確？各部分電氣連接是否良好？ 

　?。?）接通電源靜態(tài)調(diào)試

　　在通電不通流時(shí)轉(zhuǎn)換器應(yīng)無輸出，瞬時(shí)流量指示為零，累積流量無變化，否則首先檢查是否因信號(hào)線屏蔽或接地不良，或管道震動(dòng)強(qiáng)烈而引入干擾信號(hào)。如確認(rèn)不是上述原因時(shí)，可調(diào)整轉(zhuǎn)換器內(nèi)電位器，降低放大器增益或提高整形電路觸發(fā)電平，直至輸出為零。

　?。?）通流動(dòng)態(tài)調(diào)試

　　關(guān)旁通閥，打開上下游閥門，流動(dòng)穩(wěn)定后轉(zhuǎn)換器輸出連續(xù)的脈寬均勻的脈沖，流量指示穩(wěn)定無跳變，調(diào)閥門開度，輸出隨之改變。否則應(yīng)細(xì)致檢查并調(diào)整電位器直至儀表輸出既無誤觸發(fā)又無漏脈沖為止。如儀表有故障可參照表7解決。

　?。?）儀表系數(shù)修正

　　VSF的儀表系數(shù)是在實(shí)驗(yàn)室條件下校驗(yàn)的，現(xiàn)場(chǎng)使用時(shí)工作條件偏離實(shí)驗(yàn)室條件應(yīng)對(duì)儀表系數(shù)進(jìn)行修正
　　　　K_VO=f/q_v 脈沖數(shù)/m³ (16)
　　　　K_V=E_tE_RE_DK_VO(17)
式中 K_VO，K_V--分別為實(shí)驗(yàn)室條件和現(xiàn)場(chǎng)工作條件下的儀表系數(shù)；
　　 E_t--溫度修正系數(shù)；
　　 E_R--雷諾數(shù)修正系數(shù)；
　　 E_D--管徑修正系數(shù)。
　　其余符號(hào)同前。
　　溫度修正系數(shù)E_t
　　　　　　　　　　E_t=1/[1+(2α_b+α_x)(t-t_o)] （18）
式中 α_b，α_x--分別為傳感器表體和旋渦發(fā)生體的材料線膨脹系數(shù)，（^oC·mm）^-1；
　　 t，t_o--分別為工作溫度和校驗(yàn)溫度，^oC。
　　雷諾數(shù)修正系數(shù)E_R
　　在擴(kuò)大測(cè)量范圍使用時(shí)，當(dāng)測(cè)量超出規(guī)定的下限雷諾數(shù)時(shí)，應(yīng)對(duì)儀表系數(shù)進(jìn)行雷諾數(shù)修正，表6是某廠提供的數(shù)據(jù)（由于旋渦發(fā)生體未標(biāo)準(zhǔn)化，各插關(guān)內(nèi)數(shù)據(jù)可能有差異）。

表6 雷諾數(shù)修正系數(shù)ER

　　管徑修正系數(shù)E_D
　　配管直徑應(yīng)符合規(guī)定范圍，這時(shí)對(duì)配管與傳感器表體內(nèi)徑的實(shí)際偏差可用管徑修正系數(shù)E_D修正之。
　　　　　　　　　　　　　　E_D=（DN/D）2 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　?。?9）
式中 DN--傳感器表體實(shí)際內(nèi)徑，mm；
　　D--配管內(nèi)徑，mm。

⑸ 故障現(xiàn)象、原因及排除方法

　　VSF有多種檢測(cè)方式，傳感器和測(cè)量電路差別也較大，但儀表常見的故障有共性，現(xiàn)列舉若干儀表故障及其對(duì)策如表7所示。

表7 故障處理

七、標(biāo)準(zhǔn)和檢定規(guī)程

　　雖然VSF在通用流量計(jì)中是很年輕的流量計(jì)，我國(guó)早在80年代就制訂了VSF專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（ZBN 12008-89）和檢定規(guī)程JJG 620-89，說明它受到行業(yè)的重視。專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)于1998年進(jìn)行了修訂，改變?yōu)镴B/T 9249-1999。檢定規(guī)程則與其他速度式流量計(jì)的堅(jiān)定規(guī)程合并為一個(gè)新的檢定規(guī)程JJG 198-94，不過由于新規(guī)程包括了眾多種類速度式流量計(jì)（達(dá)8種之多?。谝?guī)定中VSF的一些特點(diǎn)就難以照顧到了，因此感覺有的規(guī)定不具體或*沒有規(guī)定，執(zhí)行起來有些困難。JJG 620-89還有一定參考價(jià)值。

　　國(guó)外對(duì)VSF標(biāo)準(zhǔn)制訂亦很重視，90年代初標(biāo)準(zhǔn)化組織（ISO）即成立起草工作組起草VSF標(biāo)準(zhǔn)，1993年提出委員會(huì)草案（ISO/CD 12764），至1997年頒布為技術(shù)報(bào)告（ISO/TR 12764：1997）。由于種種原因ISO把不宜作為標(biāo)準(zhǔn)的一些文件列為技術(shù)報(bào)告，例如得不到足夠支持率的文件，技術(shù)尚在發(fā)展還不夠成熟或作為參考資料提供等等，看來VSF文件還不夠成熟暫時(shí)尚不能作為標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布。工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家如美、日皆制訂有VSF國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（ASME/ANSI MFC-6M-1987和JIS Z8766-1989）。

在特定的流動(dòng)條件下，一部分流體動(dòng)能轉(zhuǎn)化為流體振動(dòng)，其振動(dòng)頻率與流速（流量）有確定的比例關(guān)系，依據(jù)這種原理工作的流量計(jì)稱為流體振動(dòng)流量計(jì)。目前流體振動(dòng)流量計(jì)有三類：渦街流量計(jì)、旋進(jìn)（旋渦進(jìn)動(dòng)）流量計(jì)和射流流量計(jì)。流體振動(dòng)流量計(jì)具有以下一些特點(diǎn)：
　　1）輸出為脈沖頻率，其頻率與被測(cè)流體的實(shí)際體積流量成正比，它不受流體組分、密度、壓力、溫度的影響；
　　2）測(cè)量范圍寬，一般范圍度可達(dá)10：1以上；
　　3）度為中上水平；
　　4）無可動(dòng)部件，可靠性高；
　　5）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單牢固，安裝方便，維護(hù)費(fèi)較低； 
　　6）應(yīng)用范圍廣泛，可適用液體、氣體和蒸氣。
　　本文僅介紹渦街流量汁（以下簡(jiǎn)稱VSF或流量計(jì)）。
　　VSF是在流體中安放一根（或多根）非流線型阻流體（bluff body），流體在阻流體兩側(cè)交替地分離釋放出兩串規(guī)則的旋渦，在一定的流量范圍內(nèi)旋渦分離頻率正比于管道內(nèi)的平均流速，通過采用各種形式的檢測(cè)元件測(cè)出旋渦頻率就可以推算出流體的流量。
　　早在1878年斯特勞哈爾（Strouhal）就發(fā)表了關(guān)于流體振動(dòng)頻率與流速關(guān)系的文章，斯特勞哈爾數(shù)就是表示旋渦頻率與阻流體特征尺寸，流速關(guān)系的相似準(zhǔn)則。人們?cè)缙趯?duì)渦街的研究主要是防災(zāi)的目的，如鍋爐及換熱器鋼管固有頻率與流體渦街頻率合拍將產(chǎn)生共振而破壞設(shè)備。渦街流體振動(dòng)現(xiàn)象用于測(cè)量研究始于20世紀(jì)50年代，如風(fēng)速計(jì)和船速計(jì)等。60年代末開始研制封閉管道流量計(jì)--渦街流量計(jì)，誕生了熱絲檢測(cè)法及熱敏檢測(cè)法VSF。70、80年代渦街流量計(jì)發(fā)展異常迅速，開發(fā)出眾多類型阻流體及檢測(cè)法的渦街流量計(jì)，并大量生產(chǎn)投放市場(chǎng)，像這樣在短短幾年時(shí)間內(nèi)就達(dá)到從實(shí)驗(yàn)室樣機(jī)到批量生產(chǎn)過程的流量計(jì)還*。
　　我國(guó)VSF的生產(chǎn)亦有飛速發(fā)展，全國(guó)生產(chǎn)廠達(dá)數(shù)十家，這種生產(chǎn)熱潮國(guó)外亦未曾有過。應(yīng)該看到，VSF尚屬發(fā)展中的流量計(jì)，無論其理論基礎(chǔ)或?qū)嵺`經(jīng)驗(yàn)尚較差。至今zui基本的流量方程經(jīng)常引用卡曼渦街理論，而此理論及其一些定量關(guān)系是卡曼在氣體風(fēng)洞（均勻流場(chǎng)）中實(shí)驗(yàn)得出的，它與封閉管道中具有三維不均勻流場(chǎng)其旋渦分離的規(guī)律是不一樣的。至于實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)更是需要通過*應(yīng)用才能積累。一般流量計(jì)出廠校驗(yàn)是在實(shí)驗(yàn)室參考條件下進(jìn)行的，在現(xiàn)場(chǎng)偏離這些條件不可避免。工作條件的偏離到底會(huì)帶來多大的附加誤差至今在標(biāo)準(zhǔn)及生產(chǎn)廠資料中尚不明確。這些都說明流量計(jì)的迅速發(fā)展需求基礎(chǔ)研究工作必須跟上，否則在實(shí)用中經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)一些預(yù)料不到的問題，這就是用戶對(duì)VSF存在一些疑慮的原因，它亟需探索解決。 
　　VSF已躋身通用流量計(jì)之列，無論國(guó)內(nèi)外皆已開發(fā)出多品種。全系列、規(guī)格齊全的產(chǎn)品，對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)化工作亦很重視，流量計(jì)存在一些問題是發(fā)展中的正?，F(xiàn)象。